小序

钛合金具有密度小、比强度高、优异的机械性能及抗侵蚀性能等特点，，，，，，，被普遍应用于发念头叶片、盘、外壳等部件[1-4]。。。。。。。由于其抗氧化性的限制，，，，，，，现在（α+β）型钛合金使用温度极限仍在500℃左右[5]。。。。。。。当服役于海洋情形，，，，，，，细小的漂浮氯化钠颗粒和湿润的空气会造成构件外貌爆发热侵蚀损伤，，，，，，，严重影响构件的服役清静和使用寿命[6-8]。。。。。。。

涂层被以为是现在提升构件综合性能的有用要领。。。。。。。在众多涂层系统中，，，，，，，以CrN、TiN为代表的金属氮化物涂层，，，，，，，因其较高的外貌硬度及优异的耐磨损性能而备受关注[9-11]。。。。。。。然而，，，，，，，随着服役工况的重大化，，，，，，，为知足服役需求，，，，，，，多层结构设计成为改善涂层综合性能的主要途径[12,13]。。。。。。。现在，，，，，，，CrN系统的相关研究主要集中于涂层的力学性能，，，，，，，如硬度、耐磨性等方面[14-17]。。。。。。。例如：Wieciński等[16]通过阴极电弧法在Ti6Al4V合金外貌制备差别调制周期的CrN/Cr涂层，，，，，，，借助纳米压痕手艺探讨CrN层以及韧性Cr层失效和变形机制。。。。。。。效果显示，，，，，，，涂层中的径向裂纹仅漫衍于CrN层，，，，，，，而韧性Cr层则未发明，，，，，，，这意味着多层界面及韧性Cr层有用抑制了裂纹的扩展。。。。。。。Yonekura等[17]接纳电弧离子镀手艺在Ti-6Al-4V合金衬底上沉积了差别层数的Cr/CrN多层涂层并开展了拉-拉疲劳试验。。。。。。。效果显示，，，，，，，相较于CrN单层涂层，，，，，，，多层涂层的疲劳强度有所提高，，，，，，，尤其是3-5层的多层涂层具有较高的疲劳强度。。。。。。。此类氮化物/金属多层涂层力学性能的提升与韧性金属层及多层界面临应力集中的缓解、抑制裂纹扩展有关。。。。。。。

在有限的耐侵蚀性能研究中，，，，，，，杜娇娇等[18]探讨了溅射功率对CrN涂层耐侵蚀性能的影响。。。。。。。效果发明，，，，，，，CrN涂层显著提高了基体的硬度及耐侵蚀性能，，，，，，，其结构随溅射功率的增添逐渐松散。。。。。。。因此，，，，，，，低溅射功率制备的涂层耐蚀性能更优异。。。。。。。Torres等[19]通过非平衡磁控溅射制备了CrN涂层和Cr/CrN多层涂层并探讨了涂层在0.5mol/LH?SO?和0.05mol/LKSCN溶液中的耐侵蚀性能，，，，，，，发明纳米多层结构提高了不锈钢的耐侵蚀性能。。。。。。。Jasempoor等[14]接纳动电位极化和电化学阻抗谱测试，，，，，，，在3.5wt.%NaCl溶液中对CrN和Cr/CrN涂层的耐侵蚀性能举行评估。。。。。。。发明多层涂层侵蚀电流密度更低，，，，，，，侵蚀电位更高，，，，，，，其优异的侵蚀行为得益于致密结构对金属基体的；；；；；；；つ芰Α。。。。。。然而，，，，，，，这些多为涂层的常温侵蚀性能研究，，，，，，，CrN和Cr/CrN涂层在高温情形下的侵蚀损伤行为尚有待进一步展现，，，，，，，且韧性Cr层对Cr/CrN涂层整体耐侵蚀性能的影响现在尚不明确。。。。。。。

基于此，，，，，，，本文接纳多弧离子镀手艺在TC4钛合金外貌沉积CrN及CrN/Cr多层涂层。。。。。。。借助侵蚀增重曲线对其耐侵蚀性能举行评价。。。。。。。团结外貌、截面形貌以及热侵蚀产品展现其在NaCl诱导下的损伤失效行为。。。。。。。该项研究关于涂层的设计以及差别服役工况下涂层的选择具有参考价值。。。。。。。

1、实验

1.1基体质料

本研究选用常用的钛合金Ti-6Al-4V（TC4）作为实验质料。。。。。。。如图1所示，，，，，，，该质料为典范的α+β双相结构。。。。。。。样品尺寸为15mm×10mm×2mm，，，，，，，使用砂纸对基体六个面举行研磨处置惩罚，，，，，，，确保最终的粗糙度Ra在0.2μm左右。。。。。。。

1.2涂层制备

选取单晶硅片（利便制备截面测定涂层厚度）以及TC4作为涂层沉积的基体质料，，，，，，，划分将其置于丙酮和乙醇溶液中举行超声洗濯，，，，，，，洗濯时间为20min，，，，，，，以去除基体质料外貌油脂等污染物，，，，，，，并用氮气吹干。。。。。。。通过使用配有九个自力Cr靶（纯度>99.5wt.%）的多弧离子镀系统(HauzerFlexicoat850,Netherlands)在基体外貌沉积CrN涂层和CrN/Cr多层涂层（调制周期为15）。。。。。。。在涂层沉积之前，，，，，，，将镀膜腔体真空度抽至4×10-5mbar以下，，，，，，，基体温度控制在400±10℃，，，，，，，转架转速设置为3r/min。。。。。。。划分在-900V、-1100V和-1200V下通过Ar等离子体刻蚀基体外貌3min，，，，，，，以去除基体外貌氧化物及其它深层污染物。。。。。。。随后，，，，，，，开启涂层沉积程序，，，，，，，在基体外貌先沉积纯金属Cr过渡层以增强界面附着力（沉积时长为10min）。。。。。。。

最后使用事情气氛Ar气和反应气氛N2溅射Cr靶交替沉积Cr层和CrN层获得CrN/Cr涂层。。。。。。。其中，，，，，，，沉积金属Cr层时Ar气流量设置为300sccm。。。。。。。沉积CrN层时Ar气流量设置为100sccm，，，，，，，N2流量设置为300sccm。。。。。。。整个沉积历程均在真空情形下逐层一连举行，，，，，，，每层厚度由沉积时间控制。。。。。。。

1.3热侵蚀实验

首先，，，，，，，通过喷洒烘干工艺在样品外貌制备热侵蚀所需的盐膜。。。。。。。即先在样品外貌喷洒饱和氯化钠溶液，，，，，，，以实现氯化钠的沉积。。。。。。。接着把沉积氯化钠的样品置于60℃干燥箱内干燥，，，，，，，控制最终NaCl沉积量约为2.5mg/cm2。。。。。。。在热侵蚀实验前，，，，，，，将刚玉坩埚放在900℃的马弗炉内烧至恒重，，，，，，，去除坩埚中的杂质及水分。。。。。。。再将实验所需样品放入坩埚中举行称重，，，，，，，获得初始总重量。。。。。。。之后，，，，，，，将装有样品的坩埚置于马弗炉的均温区举行热侵蚀试验，，，，，，，实验温度为500℃，，，，，，，划分在3h、6h、10h、18h、25h、30h、40h、60h取出坩埚并迅速加盖，，，，，，，阻止侵蚀层倾圯对增重效果爆发影响。。。。。。。待样品冷却至室温后，，，，，，，对其举行称重，，，，，，，称重时接纳精度为10^-5g的电子天平，，，，，，，每个样品至少称重三次，，，，，，，将其平均值作为最终称重效果。。。。。。。使用下列公式盘算单位面积增重，，，，，，，最终的侵蚀增重曲线由Origin软件绘制。。。。。。。m_i(m_i=(m₁+m₂+m₃)/3)为重量平均值（mg）；；；；；；；m₀为样品初始重量，，，，，，，A为样品外貌积（cm²）。。。。。。。

1.4表征要领

接纳场发射扫描电镜（SEM,FEIQuantaFEG250）视察侵蚀样品外貌及截面形貌；；；；；；；使用扫描电镜配备的能谱仪（EDS）剖析特定区域因素；；；；；；；借助X射线衍射（XRD，，，，，，，BrukerD8Advanced）剖析样品侵蚀前后物相组成，，，，，，，扫描角度规模为10°～90°。。。。。。。使用划痕测试仪（CSMRevetest）测试涂层与基体之间结协力，，，，，，，金刚石压头的加载载荷为0~100N，，，，，，，划过长度为5mm,划动历程中压头坚持匀速运动。。。。。。。通过MTSNanoIndenterG200系统对涂层的力学性能举行测试。。。。。。。测试深度为500nm，，，，，，，使用一连刚度法举行测试，，，，，，，样品硬度为6个差别区域硬度的平均值。。。。。。。

2、效果和讨论

2.1制备态涂层基础表征

图2为制备态涂层的截面形貌、外貌形貌及涂层的XRD图谱。。。。。。。CrN涂层和CrN/Cr多层涂层厚度约为5μm。。。。。。。其中，，，，，，，CrN单层涂层具有典范柱状结构（图2a），，，，，，，而CrN/Cr多层涂层的截面则由明暗交替层堆叠而成（图2b）。。。。。。。其中，，，，，，，明亮的薄层为Cr层，，，，，，，较厚的灰色层为CrN层。。。。。。。两种涂层外貌均漫衍着差别尺寸的凸起和凹坑（图2a1，，，，，，，b1）所示），，，，，，，这源于多弧离子镀手艺沉积历程中普遍保存的熔滴征象[20]，，，，，，，它们多以金属相形式保存[21,22]。。。。。。。从XRD图谱可知，，，，，，，CrN/Cr多层涂层由典范的CrN和Cr相组成，，，，，，，与CrN涂层相比，，，，，，，其CrN峰强略低。。。。。。。通过纳米压痕实验对基体及涂层的力学性能举行表征。。。。。。。图3a为对应的载荷-位移曲线，，，，，，，从图中可以看出，，，，，，，只管钛合金所遭受的载荷（13mN）远低于涂层，，，，，，，但涂层的位移却远小于钛合金基体的位移，，，，，，，由此说明涂层具备更强的承载能力。。。。。。。相比之下，，，，，，，CrN/Cr多层涂层承载能力更为突出。。。。。。。别的，，，，，，，如图3b所示，，，，，，，涂层硬度值远高于合金基体，，，，，，，且多层涂层外貌硬度更高，，，，，，，这源于多层界面临位错的阻碍作用[14]。。。。。。。图4为通过划痕法对沉积态CrN涂层以及CrN/Cr多层涂层举行结协力测试的效果，，，，，，，将涂层与基体完全剥落点所对应的载荷作为涂层结协力。。。。。。。CrN涂层的结协力约为74.3N，，，，，，，CrN/Cr-15涂层的结协力约为73.7N，，，，，，，即两种涂层与基体间均有较好的结协力。。。。。。。

2.2侵蚀动力学剖析

图5为涂层及钛合金基体的侵蚀增重曲线。。。。。。。其中，，，，，，，钛合金样品的侵蚀增重最高，，，，，，，侵蚀30h后增重抵达最大值，，，，，，，约3.5mg/cm²。。。。。。。其增重曲线呈先增添后降低的趋势，，，，，，，这种后期侵蚀增重逐渐降低的征象，，，，，，，与样品外貌完整性遭到严重破损，，，，，，，侵蚀产品的生长速率小于其剥落速率有关。。。。。。。关于涂层样品，，，，，，，CrN/Cr多层涂层侵蚀增重曲线高于CrN单层涂层。。。。。。。侵蚀60h后的宏观形貌显示，，，，，，，CrN/Cr涂层外貌漫衍着黄色侵蚀产品且部分区域爆发剥落，，，，，，，而CrN涂层外貌则坚持相对完整，，，，，，，即在该侵蚀条件下CrN/Cr涂层耐侵蚀性能较CrN涂层差。。。。。。。但总体来看，，，，，，，涂层样品的耐侵蚀性能仍优于钛合金基体。。。。。。。

2.3侵蚀形貌及产品剖析

图6为两种涂层及钛合金基体热侵蚀后的XRD谱图。。。。。。。钛合金的XRD图谱显示，，，，，，，侵蚀产品主要由金红石型TiO₂、少量Na₂TiO₃和Al₂O₃组成（图6a）。。。。。。。CrN单层和CrN/Cr多层涂层的侵蚀产品组成基内情同，，，，，，，主要由Na₂CrO₄和Cr₂O₃组成（图6b）。。。。。。。与制备态涂层的XRD谱图（图2c）相比，，，，，，，热侵蚀后多层涂层的XRD谱图中无显着Cr相的衍射峰，，，，，，，批注侵蚀历程中Cr被大宗消耗。。。。。。。

图7为钛合金在500℃下差别侵蚀时间后的外貌微观形貌。。。。。。。热侵蚀18h后，，，，，，，外貌泛起了大宗松散絮状的侵蚀产品（图7a）。。。。。。。热侵蚀30h后，，，，，，，样品外貌泛起类似侵蚀鼓泡和鼓泡破碎的征象（图7b），，，，，，，这与文献报告效果一致[23]。。。。。。。当热侵蚀60h后，，，，，，，外貌泛起了高低不平并伴有裂纹的松散侵蚀层（图7c1），，，，，，，这些区域易剥落在样品外貌形成侵蚀坑（图7c）。。。。。。。别的，，，，，，，部分区域泛起出类似合金组织纹路的侵蚀区（图7d）。。。。。。。团结点1-4的EDS元素剖析效果（图7e~7h），，，，，，，侵蚀产品主要由金属盐及对应金属氧化物组成。。。。。。。

图8为CrN单层和CrN/Cr多层涂层侵蚀后的外貌典范形貌及其放大图。。。。。。。显然，，，，，，，CrN涂层体现出更强的耐侵蚀性能，，，，，，，其外貌形貌较为完整。。。。。。。在侵蚀18h后的CrN/Cr涂层外貌，，，，，，，泛起了大宗类岛状的侵蚀形貌（图8c）。。。。。。。对典范区域进一步放大后发明，，，，，，，外貌漫衍着伴有气孔的小凸起（图8f），，，，，，，且部分凸起保存破碎征象（图8e）。。。。。。。当侵蚀时长达60h时，，，，，，，这些外貌凸起的侵蚀层相相互连，，，，，，，泛起了部分剥落（图8d）。。。。。。。对侵蚀18h后CrN/Cr涂层的两种典范侵蚀形貌举行EDS面扫描剖析，，，，，，，以确定侵蚀产品的元素组成（图9）。。。。。。。效果显示，，，，，，，CrN/Cr涂层外貌凸起的侵蚀层保存大宗Na、Cl及O元素的富集。。。。。。。团结XRD谱图剖析可知，，，，，，，凸起侵蚀层主要为Na₂CrO₄及Cr₂O₃的混淆物。。。。。。。

TC4钛合金在500℃下侵蚀60h后的截面形貌及能谱测试效果如图10所示。。。。。。。

侵蚀层由外层的完全侵蚀区及内层的部分侵蚀区组成（图10a）。。。。。。。外层侵蚀区厚度约为25μm，，，，，，，凭证元素面漫衍效果可知完全侵蚀区的产品主要由Na、Ti、Al以及O元素组成。。。。。。。内部氧化层形貌（对应图10a蓝色框区域）如图10b，，，，，，，在背散射（BSE）模式下，，，，，，，α相和β相比照显着，，，，，，，白亮区为β相，，，，，，，浅灰色区为α相。。。。。。。显然，，，，，，，两种组织体现出差别的侵蚀敏感性，，，，，，，侵蚀优先爆发在β相以及α/β相界处并形成深灰色侵蚀产品。。。。。。。图10b中点1-4的EDS剖析效果（图10c~10f）显示侵蚀区β相（点4）和α/β相界（点3））相较于未侵蚀区（α相（点2）），，，，，，，Ti、Al元素含量显着降低，，，，，，，O含量显著提升。。。。。。。

图11为涂层样品侵蚀60h后的截面形貌及对应区域的元素面漫衍效果。。。。。。。如图11a~11c，，，，，，，CrN涂层样品的截面形貌较为完整，，，，，，，面漫衍图显示涂层内无显着Na、Cl元素富集，，，，，，，仅在Cr过渡层检测到O元素富集。。。。。。。进一步放大视察，，，，，，，侵蚀主要爆发在涂层内部的大颗粒及周围缺陷处并形成侵蚀孔洞。。。。。。。纵然涂层较深处缺陷也爆发了侵蚀损伤（图11c），，，，，，，这明确了大液滴对涂层整体性能的倒运影响。。。。。。。与单层涂层差别，，，，，，，多层涂层内部泛起了层间侵蚀开裂征象。。。。。。。其中，，，，，，，侵蚀主要爆发在Cr层，，，，，，，而CrN层坚持相对完整。。。。。。。值得注重的是，，，，，，，多层涂层外貌泛起了一层约2~3μm且较为致密的氧化层。。。。。。。如图11d所示，，，，，，，截面形貌中仍然清晰可见约15层多层结构，，，，，，，相比于制备态CrN/Cr涂层，，，，，，，侵蚀后的涂层厚度显着增添（增量约2~3μm）。。。。。。。因此，，，，，，，可以以为该氧化层是涂层内部Cr元素向外貌扩散所致，，，，，，，并非完全是涂层外貌的直接氧化。。。。。。。

2.4热侵蚀机理剖析

凭证钛合金热侵蚀相关研究，，，，，，，虽然NaCl盐膜在500℃时为固态，，，，，，，但由于高温下NaCl（g）?NaCl（s）间的平衡具有较高蒸汽压力，，，，，，，仍可激活一系列侵蚀反应[24]。。。。。。。NaCl盐膜会与外貌氧化层反应并爆发侵蚀性气体Cl2[24]：

反应(1)爆发的Cl2向合金基体内扩散，，，，，，，与合金因素元素（Ti、Al）爆发反应，，，，，，，天生对应的挥发性金属氯化物（反应（2）），，，，，，，从而加速了基体内部损伤。。。。。。。

由于气态金属氯化物具有高蒸汽压和高活性，，，，，，，部分向外扩散历程中被氧化，，，，，，，再次释放Cl2（反应（3））。。。。。。。

上述反应历程的循环，，，，，，，加速了合金的热侵蚀历程。。。。。。。别的，，，，，，，钛合金中的α相和β相对NaCl具有差别的侵蚀敏感性，，，，，，，侵蚀优先爆发在β相及α/β相界处（图10），，，，，，，该征象可能与它们的晶体结构差别有关。。。。。。。β相（立方结构包括12个周围体和6个八面体位点）相较于α相（密排六方结构包括4个周围体和2个八面体位点）更易爆发侵蚀介质扩散。。。。。。。文献[25]研究批注，，，，，，，元素Cl更易富集于β相和两相界面逍遥处。。。。。。。氯的侵蚀也会进一步增进氧的内扩散[3,23]，，，，，，，因此相界面和β相也具有更高的氧扩散率，，，，，，，从而导致该区域具有较强的侵蚀敏感性。。。。。。。本文研究效果还批注，，，，，，，CrN/Cr涂层的耐侵蚀性能低于CrN涂层。。。。。。。关于CrN涂层而言，，，，，，，侵蚀主要爆发于制备历程形成的金属大液滴等缺陷处，，，，，，，侵蚀后涂层较完整（图8a，，，，，，，图11a~11c）。。。。。。。然而，，，，，，，CrN/Cr涂层内部泛起了由差别侵蚀敏感性而引起的涂层大面积剥落征象，，，，，，，其缘故原由可能有以下两方面：

1）由于Cr与O2具有较高的亲和力，，，，，，，在高温情形下更易爆发氧化-氯化循环反应。。。。。。。热侵蚀时代涂层的主要反应推测如下[10,26]:

上述反应形成的气体及挥发性氯化物使涂层外貌形成鼓泡、多层层间及外貌爆发气孔（图8f，，，，，，，图11e~11f），，，，，，，破损了涂层完整性。。。。。。。值得一提的是，，，，，，，与NaCl作用方法差别有关[27]，，，，，，，盐雾试验可增进侵蚀性介质内渗，，，，，，，造成涂层内保存电位差的层间界面形成微电池反应[6]。。。。。。。然而，，，，，，，在本实验中，，，，，，，通过在样品外貌喷NaCl溶液后举行干燥这一工艺制备的盐膜，，，，，，，热侵蚀后（图11d2和d4），，，，，，，涂层内部层间侵蚀区无显着Na元素漫衍，，，，，，，仅检测到Cl元素漫衍（上述氧化-氯化循环反应天生的Cl₂和CrCl₃未完全逸出涂层外貌而在涂层内部残留所致[28]），，，，，，，因此推测微电池侵蚀不是造本钱实验CrN/Cr涂层损伤失效的缘故原由。。。。。。。

2）高温侵蚀情形加速了Cr向涂层外貌的扩散，，，，，，，同时反应（8）爆发的挥发性CrCl₃也为Cr元素外貌扩散提供了条件，，，，，，，导致涂层内部Cr层元素被消耗爆发孔洞（图11e）。。。。。。。扩散至外貌的Cr及部分CrCl₃被氧化为Cr₂O₃（图11d），，，，，，，在外貌形成约2~3μm氧化层。。。。。。。随着侵蚀历程的举行，，，，，，，多层涂层内部的侵蚀不匀称性加剧。。。。。。。由于侵蚀产品与涂层自己的摩尔体积以及热膨胀系数的差别，，，，，，，从而引发内应力，，，，，，，最终导致涂层剥落失效。。。。。。。

3、结论

1）钛合金热侵蚀时代，，，，，，，β相比α相具有更强的侵蚀敏感性。。。。。。。侵蚀优先爆发在β相及α/β相界处，，，，，，，该征象与α相和β相差别的晶体结构有关。。。。。。。

2）涂层的应用改善了钛合金的力学性能（硬度及抗承载能力）。。。。。。。相比于CrN涂层，，，，，，，CrN/Cr多层涂层硬度更高，，，，，，，其性能的提升与多层结构对位错运动的阻碍有关。。。。。。。

3）涂层的应用提升了钛合金的耐侵蚀性能。。。。。。。侵蚀后，，，，，，，CrN涂层外貌形貌较完整，，，，，，，而CrN/Cr多层涂层外貌附着大宗松散多孔侵蚀产品且伴有显着剥落征象，，，，，，，其剥落与Cr元素较差的热稳固性和化学稳固性有关。。。。。。。因此，，，，，，，在海洋情形服役时代，，，，，，，需综合思量涂层的力学性能和耐侵蚀性能。。。。。。。

参考文献

[1] FAN L, LIU L, CUI Y, et al. Effect of streaming water vapor on the corrosion behavior of Ti60alloy under a solid NaCl deposit in water vapor at 600?℃[J]. Corrosion Science, 2019, 160:108177.1-108177.14.

[2] WU H L, GONG P, HU S Y, et al. Hot corrosion damage mechanism of Ti6Al4V alloy in marine environment[J]. Vacuum, 2021, 191: 110350.

[3] CISZAK C, POPA I, BROSSARD J M, et al. NaCl-Induced High-Temperature Corrosion of β21S Ti Alloy [J]. Oxidation of Metals, 2017, 87: 729-740.

[4] SHI H L, LIU D X, PAN Y F, et al. Effect of shot peening and vibration finishing on the fatigue behavior of TC17 titanium alloy at room and high temperature[J]. International Journal of Fatigue,2021, 151: 106391.

[5] CHOU K, CHU P W, MARQUIS E A, Early oxidation behavior of Si-coated titanium[J], Corrosion Science, 2018, 140: 297–306.

[6] LI R Z, WANG S H, PU J B, et al. Study of NaCl-induced hot-corrosion behavior of TiN single-layer and TiN/Ti multilayer coatings at 500℃[J]. Corrosion Science, 2021, 192: 109838.

[7] ZHANG M M, NIU Y S, XIN L, et al. Studies on corrosion resistance of thick TiN/Ti multilayer coatings under solid NaCl-H2O-O2 at 450 ℃ [J]. Ceramics International, 2020, 46(11):19274–19284.

[8] SHI H L, LIU D X, ZHANG X H, et al. Effect of pre-hot salt corrosion on hot salt corrosion fatigue behavior of the TC11 titanium alloy at 500℃[J]. International Journal of Fatigue, 2022, 163:107055.

[9] LI Z H, WANG Y X, CHENG X Y, et al. Continuously Growing Ultrathick CrN Coating to Achieve High Load-Bearing Capacity and Good Tribological Property[J]. ACS Applied Materials &Interfaces, 2018, 10(3): 2965-2975.

[10] BIAVA G, SIQUEIRA I B A F, VAZ R F, et al. Evaluation of high temperature corrosion resistance of CrN, AlCrN, and TiAlN arc evaporation PVD coatings deposited on Waspaloy[J]. Surface and Coatings Technology, 2022, 438: 128398.

[11] CHEN Y J, WANG S H, HAO Y, et al. Friction and Wear Behavior of CrN Coating on 316LStainless Steel in Liquid Sodium at Elevated Temperature[J]. Tribology International, 2020, 143:106079.

[12] GUO H X, SUN Q S, ZHOU D P, et al. Erosion behavior of CrN, CrAlN and CrAlN/CrN multilayer coatings deposited on Ti6Al4V[J]. Surface and Coatings Technology, 2022, 437:128284.

[13] LI Z, LIU C H, CHEN Q S, et al. Microstructure, high-temperature corrosion and steam oxidation properties of Cr/CrN multilayer coatings prepared by magnetron sputtering[J]. Corrosion Science, 2021, 191: 109755.

[14] JASEMPOOR F, ELMKHAH H, IMANTALAB O, et al. Improving the mechanical, tribological,and electrochemical behavior of AISI 304 stainless steel by applying CrN single layer and Cr/CrN multilayer coatings[J]. Wear, 2022, 504: 204425.

[15] CAI X J, GAO Y, CAI F, L. et al. Effects of multi-layer structure on microstructure, wear and erosion performance of the Cr/CrN films on Ti alloy substrate[J], Applied Surface Science. 2019,483: 661–669.

[16] WIECINSI P, SMOLIK J, GARBACZ H, et al. Failure and deformation mechanisms during indentation in nanostructured Cr/CrN multilayer coatings[J]. Surface and Coatings Technology, 2014, 240: 23-31.

[17] YONEKURA D, FUJITA J, MIKI K. Fatigue and wear properties of Ti–6Al–4V alloy with Cr/CrN multilayer coating[J]. Surface and Coatings Technology, 2015, 275: 232-238.

[18] 杜娇娇, 夏航, 张彧卓, 等. 溅射功率对 CrN 涂层机械和耐侵蚀性能的影响[J]. 扬州大学学报 (自然科学版), 2022.

DU J J, XIA H, ZHANG Y Z, et al. Effects of sputtering power on the mechanical and corrosion resistance properties of CrN coatings[J]. Journal of Yangzhou University：Natural Science Edition,2022.

[19] TORRES M, CHIPATECUA Y, MARULANDA D M, et al. A comparative study of corrosion resistance in CrN and CrN/Cr coatings, electrodeposited chromium and epoxy paints[J]. Ingeniería E Investigación, 2010, 30(3): 8-15.

[20] 张静，，，，，，，单磊，，，，，，，苏晓磊，，，，，，，等，，，，，，，基体质料对 Cr/CrN 多层涂层在海水情形中磨蚀性能的影响[J]. 外貌手艺, 2018, 47(12):198-204.

ZHANG J, SHAN L, SU X L, et al. Effect of Substrate Material on Tribocorrosion Performance of Cr/CrN Multilayer Coatings in Seawater[J]. Surface Technology, 2018, 47(12):198-204.

[21] ZHANG M M, CHENG Y X, XIN L, et al. Cyclic oxidation behaviour of Ti/TiAlN composite multilayer coatings deposited on titanium alloy[J]. Corrosion Science, 2020, 166: 108476.

[22] CHEN W L, LIN Y, ZHENG J, et al. Preparation and characterization of CrAlN/TiAlSiN nano-multilayers by cathodic vacuum arc[J]. Surface and Coatings Technology, 2015, 265:205-211.

[23] CISZAK C, ABDALLAH I, POPA I, et al. Degradation mechanism of Ti-6Al-2Sn-4Zr-2Mo-Si alloy exposed to solid NaCl deposit at high temperature[J]. Corrosion Science, 2020, 172: 108611.

[24] CISZAK C, POPA I, BROSSARD J M, et al. NaCl induced corrosion of Ti-6Al-4V alloy at high temperature[J]. Corrosion Science, 2016, 110: 91-104.

[25] CHEN W Z, LI R, LIU L, et al. Effect of NaCl-rich environment on internal corrosion for Ti60 alloy at 600 ℃[J]. Corrosion Science, 2023, 220: 111037.

[26] SHU Y H, WANG F H, WU W T. Corrosion Behavior of Pure Cr with a Solid NaCl Deposit in O2 Plus Water Vapor[J]. Oxidation of Metals, 2000, 54: 457-471.

[27] LI R Z, WANG S H, ZHOU D P, et al. A new insight into the NaCl-induced hot corrosion mechanism of TiN coatings at 500 ℃[J]. Corrosion Science, 2020, 174: 108794.

[28] 舒勇华，，，，，，，王；；；；；；；幔，，，，，，吴维?. NaCl 盐膜和水蒸气对纯 Cr 侵蚀行为的影响[J]. 中国侵蚀与防护学报, 2000, 2: 88-96.

SHU Y H, WANG F H, WU W T. Effect of NaCl deposit and water vapor on the corrosion behavior of pure Cr at 500-700 ℃[J]. Journal of Chinese Society for Corrosion and Protection,2000, 2: 88-96.